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高壓滅火劑儲瓶的斷裂強(qiáng)度分析

日期：2025-10-02 03:13

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摘要：

轉(zhuǎn)載至88消防網(wǎng) 作者孫衛(wèi)東路景志（江蘇省消防局）（南京理工大學(xué)）
摘要：本文用斷裂力學(xué)理論對高壓滅火劑儲瓶進(jìn)行了斷裂強(qiáng)度分析。著重介紹了高壓滅火劑儲瓶的應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算方法、設(shè)計(jì)準(zhǔn)則及破壞機(jī)理，并通過計(jì)算舉例說明高壓滅火劑儲瓶斷裂強(qiáng)度設(shè)計(jì)的方法。

　　關(guān)鍵詞：斷裂力學(xué) 斷裂韌性應(yīng)力強(qiáng)度因子低應(yīng)力脆斷

1 概述

　　高壓滅火劑儲瓶是固定滅火系統(tǒng)的重要組成部分，屬于特種高壓容器范圍。其本身的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度將直接影響到滅火系統(tǒng)的使用性能和用戶的人身**。

　　隨著科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步和工業(yè)化生產(chǎn)的發(fā)展，各種承壓設(shè)備不斷向大型化、高性能化發(fā)展，同時(shí)，隨著高強(qiáng)度鋼和超高強(qiáng)度鋼的廣泛采用，高壓容器的承壓能力也越來越高。然而，與之相伴而來不斷發(fā)生的，一系列常規(guī)強(qiáng)度理論無法解釋的低應(yīng)力脆斷事故，讓人費(fèi)解。

　　從1943～1947年美國5000艘全焊接“自由輪”系列中發(fā)生了1000次脆性破壞事故；，1950年美國北極星導(dǎo)彈發(fā)動機(jī)殼體在試驗(yàn)時(shí)突然發(fā)生爆炸，材料的強(qiáng)度和韌性指標(biāo)均符合常規(guī)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，爆炸時(shí)的應(yīng)力遠(yuǎn)低于許用應(yīng)力；1965年美國的固體火箭發(fā)動機(jī)再次發(fā)生低應(yīng)力脆斷；1965年英國JohnThompson公司大型合成氨塔試驗(yàn)時(shí)發(fā)生爆炸；1966年英國Cokenzie大型電站壓力容器發(fā)生爆炸；近年來國內(nèi)外多起高壓滅火劑儲瓶發(fā)生爆炸，其爆炸時(shí)的應(yīng)力都遠(yuǎn)低于材料的設(shè)計(jì)許用應(yīng)力。

　　經(jīng)過大量的研究發(fā)現(xiàn)，產(chǎn)生這種低應(yīng)力脆斷的根本原因，是由于結(jié)構(gòu)材料內(nèi)部（或表面）存在裂紋（或類裂紋）造成的。在對裂紋體進(jìn)行研究的過程中產(chǎn)生了一門新的學(xué)科—-斷裂力學(xué)。斷裂力學(xué)理論，是用來研究和解決工程中的低應(yīng)力脆斷問題的科學(xué)。

2 材料的強(qiáng)度與斷裂韌性

　　斷裂力學(xué)與經(jīng)典材料力學(xué)的根本區(qū)別就在于，經(jīng)典的材料力學(xué)是研究無缺陷連續(xù)均質(zhì)材料的強(qiáng)度問題，而斷裂力學(xué)則是專門研究帶有裂紋材料的破壞問題。斷裂力學(xué)是運(yùn)用彈性力學(xué)和塑性力學(xué)理論，研究裂紋體強(qiáng)度和裂紋擴(kuò)展規(guī)律的一門科學(xué)。斷裂力學(xué)理論認(rèn)為，在材料的冶煉和加工制造過程中，均不同程度地存在著不可避免的內(nèi)部裂紋或表面裂紋（如鋼材冶煉和構(gòu)件焊接過程中的夾雜、脫焊、咬邊及機(jī)械加工過程中的拉傷、劃痕等）。材料發(fā)生斷裂是由于裂紋在應(yīng)力作用下不斷擴(kuò)張而造成的。

　　描述材料的斷裂韌性，通常用應(yīng)力強(qiáng)度因子K₁來表示。根據(jù)彈性力學(xué)理論，材料的裂紋**附近任意一點(diǎn)的應(yīng)力分量為：

　　從上面方程組可以看出，各應(yīng)力分量中均有一個(gè)共同的因子

，它表示裂紋在名義應(yīng)力作用下處于彈性平衡狀態(tài)時(shí)，裂紋**附近應(yīng)力場的強(qiáng)弱。裂紋**附近各點(diǎn)的應(yīng)力，不僅與名義應(yīng)力有關(guān)，而且由于裂紋的存在被大大提高了。因此，用K₁作為表示裂紋**附近應(yīng)力場強(qiáng)弱的因子，簡稱應(yīng)力強(qiáng)度因子。一般情況下

　　當(dāng)一個(gè)有裂紋的構(gòu)件上的作用力逐漸加大，裂紋逐漸擴(kuò)張，裂紋**的應(yīng)力強(qiáng)度因子K₁也隨之增大，當(dāng)達(dá)到某一臨界值K_1C時(shí)，構(gòu)件中的裂紋突然失穩(wěn)擴(kuò)張，造成構(gòu)件斷裂。把這個(gè)臨界應(yīng)力強(qiáng)度因子K_1C，稱為材料的斷裂韌性。這是一個(gè)描述材料機(jī)械性能的物理量，它與構(gòu)件的受力狀態(tài)和裂紋尺寸無關(guān)。各種材料的斷裂韌性K_1C的值，都是通過標(biāo)準(zhǔn)試樣實(shí)驗(yàn)測得的。常用材料的斷裂韌性K_1C可以從材料手冊上查得。

　　大量的事實(shí)證明，不考慮材料的斷裂韌性，只追求其強(qiáng)度高，結(jié)果使得壓力容器在應(yīng)力遠(yuǎn)低于材料屈服極限（通常不到

的一半）的情況下就發(fā)生斷裂。這主要是由于隨著材料的強(qiáng)度提高，斷裂韌性顯著下降的結(jié)果。實(shí)驗(yàn)證明，材料的強(qiáng)度越高，對裂紋的敏感性越大，即斷裂韌性越差。如圖1所示?！?/span>

　　圖1中的曲線是根據(jù)目前部分材料的強(qiáng)度和斷裂韌性數(shù)值作成的。顯然，當(dāng)材料的屈服強(qiáng)度大于100（公斤/毫米²）時(shí)，其斷裂韌性急劇下降。這也是高強(qiáng)度壓力容器易發(fā)生低應(yīng)力脆斷的主要原因。

　　　　　　　　　　　　　　圖2 鋼材的比韌度

　　鑒于上述原因，目前有人認(rèn)為用比韌度（即

）來作為高強(qiáng)度壓力容器材料選擇準(zhǔn)則比較**。認(rèn)為這樣既考慮了材料的強(qiáng)度又考慮了材料的斷裂韌性。圖2是國外某科研單位將鋼材各種強(qiáng)度級別斷裂韌性的上下限繪成三條曲線。用

，三條稱為比韌度的直線，將圖劃分為三個(gè)區(qū)（四塊）。

（1）當(dāng)所選的材料位于比韌度線

以上時(shí)，構(gòu)件的破壞是塑性破壞。這個(gè)區(qū)域的材料具有較高的斷裂韌性，構(gòu)件的破壞只能是由于強(qiáng)度不夠而破壞。即使材料內(nèi)部有裂紋，只要把裂紋面積減去，按普通材料力學(xué)計(jì)算即可。這時(shí)材料內(nèi)部的裂紋不會因受力而擴(kuò)張，這個(gè)區(qū)域內(nèi)的材料不會發(fā)生低應(yīng)力脆斷。

（2）當(dāng)所選材料位于比韌度線

以下區(qū)域內(nèi)，這時(shí)材料的強(qiáng)度高韌性低。其允許的裂紋臨界尺寸較小，這種情況下出現(xiàn)的斷裂多數(shù)是彈性斷裂（即低應(yīng)力脆斷）。一般來講，這個(gè)區(qū)域內(nèi)的材料多適用于薄壁構(gòu)件，如薄壁炮管、航空發(fā)動機(jī)、火箭燃燒室等。這類零件所用材料的比韌度都在

附近，而且通常壁厚都小于5毫米。

　　*近中國科學(xué)院金屬研究所研究結(jié)果認(rèn)為，在考慮使用比韌度的同時(shí)把構(gòu)件的壁厚考慮進(jìn)去，即

作為材料的韌性判據(jù)比較好。其中

和

分別為構(gòu)件材料的斷裂韌性和屈服極限，B為構(gòu)件的壁厚。按照判據(jù)的要求，保證壓力容器不發(fā)生低應(yīng)力脆斷的條件是：

（3）當(dāng)所選的材料位于

兩條比韌度之間的區(qū)域內(nèi)（即

）直線兩側(cè)，就要作具體的分析。因?yàn)椴牧系谋软g度越大，說明裂紋擴(kuò)展需要的變形功越大，在同樣的應(yīng)力作用下，裂紋不容易擴(kuò)展，構(gòu)件不易斷裂。反之，材料的比韌度越小，裂紋擴(kuò)展需要的變形功也越小，即裂紋容易擴(kuò)展，當(dāng)裂紋擴(kuò)展到某一尺寸時(shí)，構(gòu)件發(fā)生斷裂。通常把這個(gè)裂紋尺寸稱為臨界尺寸。（如Irwin用公式

來計(jì)算平面橢圓裂紋的臨界尺寸）。如果在對構(gòu)件進(jìn)行探傷時(shí)，發(fā)現(xiàn)材料內(nèi)部裂紋的尺寸小于臨界裂紋尺寸，則盡管材料有內(nèi)部缺陷，但仍能保證使用。

3 壓力容器斷裂強(qiáng)度判定準(zhǔn)則

目前在工程設(shè)計(jì)的過程中，根據(jù)結(jié)構(gòu)材料的不同，形成了以下幾種斷裂判定準(zhǔn)則。

（1）線彈性斷裂準(zhǔn)則-----K準(zhǔn)則

對于載荷作用下的含裂紋構(gòu)件，當(dāng)其應(yīng)力強(qiáng)度因子K₁達(dá)到材料斷裂韌性K_1C時(shí)，材料發(fā)生斷裂。

即 K₁=K_1C

K₁的通用表達(dá)式為；

其中 a---- 裂紋深度（毫米）

Y----裂紋形狀系數(shù)

----當(dāng)?shù)貞?yīng)力（公斤/毫米²）

（2）彈塑性斷裂準(zhǔn)則

a COD準(zhǔn)則

COD準(zhǔn)則是以彈塑性理論為基礎(chǔ)的，此準(zhǔn)則比較**、應(yīng)用廣泛的斷裂判定準(zhǔn)則。目前各國已經(jīng)形成多種設(shè)計(jì)規(guī)范和測試標(biāo)準(zhǔn)，使COD方法在工程上得到普遍應(yīng)用，有效地控制了斷裂事故的發(fā)生。我國的CVDA---1984《壓力容器缺陷評定規(guī)范》中給出的判定公式為：

式中 e----屈服區(qū)中的名義應(yīng)變

e_s----材料的屈服應(yīng)變

b J積分準(zhǔn)則

這是一個(gè)從能量出發(fā)的才準(zhǔn)則。準(zhǔn)則認(rèn)為當(dāng)J積分值達(dá)到某一臨界值J_1C時(shí)，材料發(fā)生斷裂。

即 J=J_1C

C 通用失效評定曲線

英國中央電力局（CEGB）1986年推出了新R6標(biāo)準(zhǔn)通用失效評定圖。2001年，英國、德國和瑞典等國完成了“歐洲工業(yè)結(jié)構(gòu)完整性評定方法”（SINTAP）。代號為BS7910：1999。被稱為歐洲*新評定方法。（參見圖3）

圖4 儲瓶內(nèi)壁表面縱向裂紋

對于內(nèi)表面細(xì)裂紋一般是指＞10的裂紋。根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)推導(dǎo)得：

式中 p----滅火劑氣體的壓力（公斤/毫米²）

a----裂紋深度（毫米）

r_e 、r_i----儲瓶的外徑、內(nèi)徑（毫米）

w=r_e-r_i------儲瓶的壁厚（毫米）

F（a/w,r_e/r_i）----修正系數(shù)（見下表）

r_e/r_i a/w	1.00	1.25	1.50	1.75	2.00	2.25	2.5
0.0	1.00	1.00	1.00	1.00	1.00	1.00	1.00
0.1	1.06		0.99	0.96	0.93	0.91	0.88
0.2	1.22		1.03	0.98	0.94	0.88	0.84
0.3	1.48	1.15	1.14	1.03	0.96	0.89	0.83
0.4	1.88	1.40	1.27	1.11	1.00	0.91	0.84
0.5	2.52	1.66	1.42	1.20	1.05	0.94	0.86
0.6	3.59	1.90	1.56	1.28	1.11	0.99	0.86
0.7	5.66		1.70	1.39	1.19	1.06	0.97
0.8	9.36		1.83	1.51	1.31	1.18	1.08
0.9	31.0		2.09	1.75	1.56	1.42	1.32

其中 r_e/r_i=1的值是借用了單邊裂紋的值。

對于表面半橢圓裂紋，其應(yīng)力強(qiáng)度因子公式為：

其中

　　由于橢圓積分不能直接用初等函數(shù)積分得到，只能展開成臺勞階數(shù)逐項(xiàng)積分，求得近似解。雖然可行但很麻煩。通常用Irwin進(jìn)行了一系列修正后得到的公式：

　其中

　　　　σ----裂紋**處的應(yīng)力值（當(dāng)?shù)貞?yīng)力）

　　　　σ₂----材料的屈服極限

　　　　a----裂紋的深度

c----裂紋長度的一半

Q值一般叫作形狀校正因子。實(shí)際上Q的值不僅考慮了裂紋形狀的影響，同時(shí)也考慮了塑性區(qū)大小的因素的影響。（見下表）

Q σ/σ_s	a/2c
Q σ/σ_s	0.10	0.20	0.25	0.30	0.40
1.0	0.88	1.07	1.21	1.33	1.76
0.9	0.91	1.12	1.24	1.41	1.79
0.8	0.95	1.15	1.27	1.45	1.83
0.7	0.98	1.17	1.31	1.48	1.87
0.6	1.02	1.22	1.35	1.52	1.90
＜0.6	1.10	1.29	1.43	1.60	1.98

　　對構(gòu)件進(jìn)行斷裂強(qiáng)度計(jì)算通常有以下幾種情況：（1）已知構(gòu)件的裂紋尺寸和材料的斷裂韌性K_1C，求構(gòu)件的斷裂強(qiáng)度儲備；（2）已知構(gòu)件的裂紋尺寸和材料的斷裂韌性K_1C，求構(gòu)件的臨界斷裂載荷σ_c；（3）已知構(gòu)件的尺寸和材料的斷裂韌性K_1C，求構(gòu)件的臨界裂紋尺寸a_c。

5 高壓滅火劑儲瓶發(fā)生低應(yīng)力脆斷原因的分析

高壓滅火劑儲瓶發(fā)生低應(yīng)力脆斷的原因比較復(fù)雜。綜合起來主要有以下幾個(gè)方面。

（1）設(shè)計(jì)和加工過程缺乏合理性。高壓滅火劑儲瓶設(shè)計(jì)時(shí)，除按照經(jīng)典的材料力學(xué)進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還應(yīng)用斷裂理論對產(chǎn)品進(jìn)行斷裂強(qiáng)度校核，有條件還應(yīng)當(dāng)用CVDA—1984《壓力容器缺陷評定規(guī)范》中給出的公式進(jìn)行斷裂**判定計(jì)算。同時(shí)在選擇材料方面一定要正確、合理。正確選擇材料是保證壓力容器結(jié)構(gòu)優(yōu)化的關(guān)鍵和**運(yùn)行的根本保證。一旦選材不當(dāng)，可能導(dǎo)致設(shè)備在低應(yīng)力下發(fā)生脆斷。目前在GB150等國家標(biāo)準(zhǔn)及有效的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、國外標(biāo)準(zhǔn)中，盡可能選用成熟的、有類似使用經(jīng)驗(yàn)的材料。并在加工制造前對材料進(jìn)行化學(xué)分析、力學(xué)性能、金相組織等復(fù)檢。若要采用新型材料，必須格外慎重。在產(chǎn)品加工過程中，必須注意不同批次材料成分和機(jī)械性能的變化；嚴(yán)格控制加工質(zhì)量，特別要避免工件出現(xiàn)夾雜、劃痕、拉傷及未焊透性等。對加工成型的儲瓶，要100%地進(jìn)行探傷檢驗(yàn)。

（2）疲勞斷裂。高壓滅火劑儲瓶由于使用環(huán)境千差萬別，工作條件比較惡劣，使滅火劑儲瓶長期處于低周疲勞環(huán)境中工作。儲瓶內(nèi)滅火劑氣體的壓力，隨著溫度變化而周期性地升高和降低，這種周期性的變化加大了裂紋的擴(kuò)展速率，形成了材料的疲勞斷裂。金屬材料疲勞斷裂的過程，可以分為形核和裂紋擴(kuò)張兩個(gè)階段。形核過程是由于金屬表面在交變應(yīng)力作用下，表面產(chǎn)生晶?；茙?，形成局部高應(yīng)力區(qū)。在滑移帶兩平行滑移平面之間形成的空洞棱角處或晶粒界面處，形成斷裂裂紋核。在循環(huán)載荷（如溫度或壓力的周期變化）的作用下，裂紋沿晶界面逐漸擴(kuò)大，當(dāng)達(dá)到材料的斷裂極限的瞬間，突然斷裂。

（3）腐蝕斷裂。腐蝕是導(dǎo)致高壓滅火劑儲瓶發(fā)生斷裂的重要原因之一。腐蝕斷裂是指壓力容器金屬材料受到腐蝕介質(zhì)的作用而發(fā)生破壞。腐蝕的形式很多，有均勻腐蝕、縫隙腐蝕、晶間腐蝕、應(yīng)力腐蝕和腐蝕疲勞等。導(dǎo)致腐蝕斷裂及與之相關(guān)的原因主要有：①設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)不合理，局部應(yīng)力集中；②材料選擇不當(dāng)；③制造工藝失控；④未考慮介質(zhì)中的微量雜質(zhì)對材料腐蝕性能的影響；⑤加工操作不當(dāng)，造成表面腐蝕源的產(chǎn)生等。

近年來，國內(nèi)外先后發(fā)生的盛裝一氧化碳、二氧化碳混合氣體儲瓶爆炸事故，多數(shù)是由應(yīng)力腐蝕而導(dǎo)致的容器腐蝕斷裂。經(jīng)過大量的試驗(yàn)證明，這種含有二氧化碳成分的混合氣體，只有在有水分的情況下，才能對鋼材產(chǎn)生嚴(yán)重的應(yīng)力腐蝕。如果在充裝滅火劑氣體之前，由于各種原因（如清洗瓶內(nèi)污物時(shí)的殘余水汲或因氣溫變化在儲瓶內(nèi)壁形成的露狀水等），造成含有二氧化碳成分的混合氣體滅火劑含有水分，就能導(dǎo)致儲瓶在應(yīng)力腐蝕作用下發(fā)生爆裂。

總之，高壓滅火劑儲瓶發(fā)生斷裂破壞的原因是多種多樣的，而且通常不是某種單一原因造成的，應(yīng)當(dāng)綜合分析考慮。

參考文獻(xiàn)：

1北京鋼鐵學(xué)院《工程斷裂力學(xué)》國防工業(yè)出版社

2范天佑《斷裂力學(xué)基礎(chǔ)》江蘇科技出版社

3《應(yīng)力強(qiáng)度因子手冊》科學(xué)技術(shù)出版社

4《壓力容器**監(jiān)察與管理》化學(xué)工業(yè)出版社

5路景志《固體火箭燃燒室斷裂強(qiáng)度計(jì)算》兵工學(xué)報(bào) 1984.第四期

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